浙江至德鋼業有限公司在變形量為60%，應變速率為0.01~0.1s，變形溫度為950~1100℃的條件下，利用Gleeble-1500D熱模擬機對不同成分316L不銹鋼管進行了單道次壓縮試驗，通過分析真應力-真應變曲線、變形后組織、熱變形激活能，得到增氮降鎳對試驗鋼熱變形行為的影響。結果表明，在熱變形條件下，試驗鋼均發生了動態再結晶；增氮降鎳后，提高了試樣的變形抗力，其熱變形激活能顯著增加，由420.26kJ-mol-1分別提高到514.28和473.7kJ·mol1，抑制了動態再結晶的發生。

 316L不銹鋼管屬于典型的鉻鎳系奧氏體不銹鋼管，具有良好的耐海水腐蝕、晶間腐蝕、沖擊韌性等綜合性能，被廣泛應用于換熱器、醫用品、管道、化工、海洋領域]，但由于鎳含量較高，導致成本較高。研究發現4的：氮作為合金元素具有穩定奧氏體組織的作用；提高奧氏體不銹鋼力學性能和耐腐蝕性能，增加氮元素降低鎳元素可以有效減少生產成本。金屬在熱變形過程中伴隨著加工硬化、動態回復、動態再結晶的發生，而不同的化學成分影響了金屬的熱變形溫度、熱變形速率，從而對材料的最終使用性能有深遠的影響。浙江至德鋼業有限公司以增加氮元素減少鎳元素的316L不銹鋼管為研究對象，利用Gleeble-1500D熱模擬機對試驗鋼進行高溫壓縮試驗，研究增氮降鎳對試驗鋼動態再結晶的影響，為控制奧氏體不銹鋼再結晶晶粒尺寸、形態及均勻化程度提供一定的理論依據。

 一、試驗材料及方法

  試驗用316L不銹鋼管通過在30kg真空感應爐內，常壓充氮以及二次布料加入氮化合金的方式冶煉獲得，其化學成分如表1。將試驗鋼錠加熱到1200℃，保溫2h后，鍛造成25mm×25mm方坯，開鍛溫度為1150℃~1160℃，終鍛溫度控制在930℃以上，鍛后空冷。

  然后對鍛后的試驗用316L不銹鋼管進行1100℃保溫1小時的固溶處理，使碳化物、氮化物、碳氮化合物等固溶到奧氏體基體，固溶處理后快速冷卻。接著將經過固溶處理的試驗鋼用鉬絲切割機加工成p8mm×15mm圓柱試樣，在Gleeble-1500D熱模擬試驗機上進行單道次壓縮試驗驗。試樣以20℃/s的升溫速率加熱至1150℃，保溫2分鐘以消除加熱不均勻引起的溫度梯度，再以10℃/s的速率分別降溫至1100、1050、1000和950℃，以0.01、0.03和0.1s1的變形速率，60%的變形量進行壓縮試驗，壓縮結束后水冷，采用化學腐蝕液王水對試驗用316L不銹鋼管進行腐蝕。

二、結果與分析

  圖為No.0、No.1、No.2試驗用316L不銹鋼管在950、1000、1050和1100℃，應變速率分別為0.01、0.03和0.1s1下壓縮真應力-真應變曲線。由圖可見，試驗鋼在不同應變速率和變形溫度下的流變應力曲線變化趨勢相似，真應力-真應變曲線出現應力峰值，屬于動態再結晶型。從圖中明顯看出在同一應變速率、變形溫度下增氮降鎳的No.1、No.2試樣峰值應力、達到峰值的應變量均高于No.0試樣，是因為氮原子比鐵原子半徑小，固溶在奧氏體基體中能產生很大的畸變能；偏聚在晶界處的氮化物占據晶界畸變區，阻礙晶界的滑動，通過固溶強化和晶界強化可以提高試驗鋼的抗變形強度，具有較高的加工硬化率。鎳元素同樣有提高材料強度的作用，因此在No.1、No.2試樣氮含量相等的情況下表現出No.1試樣的峰值應力高于No.2試樣的現象。

  圖為試樣在變形溫度為950℃，應變速率為0.01、0.03和0.1s時的真應力真應變曲線。在變形溫度相同時，隨著應變速率的增加，變形初期的位錯量提高和位錯間的相互作用使得加工硬化率迅速提高，因此峰值應力和穩態流變應力隨之增加。同時，隨著應變速率的增加，應力峰值沿應變量增大的方向移動，在低溫下影響不顯著，當變形溫度在1050、1100℃時明顯觀察到應力峰值向應變增大方向移動。試樣以應變速率為0.01s1，溫度為950、1000、1050和1100℃的熱壓縮真應力-真應變曲線如圖所示。對于同一應變速率下的熱壓縮，溫度越高，對應的峰值應力越低。是因為在較高的溫度下變形時，加工硬化率較低，回復軟化過程容易進行，空位原子擴散和位錯進行交滑移、攀移的驅動力增加，有利于動態再結晶的發生。

  綜合分析不同變形條件下的真應力真應變曲線可得：氮元素的添加使得試樣的流變應力增幅較大，試樣的流變應力曲線為動態再結晶型；應變量、應變速率恒定時，應力峰值隨著變形溫度的升高反而降低，有利于再結晶的發生；應變量、變形溫度恒定時，應力峰值隨著應變速率的上升而上升，且應力峰值向應變增大的方向移動，不利于再結晶的發生。